Improvement of residential area for sponge city construction in high altitude and severe cold area: a case study of Antaihuating Community, Xining City of northwestern China
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摘要:目的受既有建筑、管网、高差等基础条件的限制，城市建成区的海绵化改造是海绵城市建设的难点，尤其是高寒地区居住区海绵建设面临诸多现实问题和技术困难。本文以西宁市安泰华庭小区海绵化改造为例，详细介绍其海绵化改造具体方案，并验证实施方案的有效性，为此类地区开展海绵城市建设提供案例依据。方法通过对现状场地条件分析、LID设施的选择与布置，运用SWMM建立不同重现期（2年一遇、5年一遇、10年一遇、20年一遇、50年一遇）2 h降雨下海绵化改造前后的两种模型，并进行对比，同时在改造后模型中使用实测降雨数据模拟，并与排放口实测数据对比验证。结果（1） 依据场地现状可使用下凹绿地、植草沟渠、高强度透水铺装、屋顶花园、雨水调蓄池5种LID设施组合的海绵设施系统。（2） 在10、20及50年重现期降雨条件下，C1排水口的流量峰值分别降低了83.45%、79.31%和57.39%，峰现时间延迟了82、40和30 min，C3排水口的流量峰值分别降低了65.96%、34.04%和22.34%，峰现时间延迟了65、50和62 min，达到了很好的削峰延时效果；改造后50年重现期下排水口的流量均低于改造前2年重现期排放口的流量，小区的防洪排涝能力由2年一遇提高到50年一遇。（3） 通过与3次实际降雨值和产流数据对比，发现模拟数据与实际监控数据能够很好地匹配，说明设计模型的参数率定合理，模拟结论具有较高的可信度。结论使用多种LID设施组合的海绵系统改造后的区域相对于未改造区域的产流峰值、出流量均大幅度降低，充分说明了在高寒地区海绵化改造的实施有效地削减了外排量，实现了削峰、延时、去污等综合目标。Abstract:ObjectiveDue to the limitations of existing buildings, pipes and elevation difference and other basic conditions, the sponge transformation of urban built-up areas is a difficult point, especially in urban residential areas in alpine areas, which faces many practical problems and technical difficulties. Taking the Antaihuating Community in Xining City as an example, this paper introduces the sponge transformation design in detail, and verifies the effectiveness of the implementation, so as to provide case basis for the sponge city construction in such areas.MethodBased on the analysis of site conditions, LID facility selection and layout, two SWMM models (before and after the sponge transformation) were established to simulate the runoff under 2 hours rainfall in different return periods (2, 5, 10, 20 and 50 years). At the same time, using the observed rainfall data to verify the validation of the model simulation.Result(1) According to the current situation of the site, five kinds of LID facilities were introduced, namely rain garden, grassed swale, permeable pavement, roof garden and rainwater storage tank. (2) Comparing with the two SWMM models, the simulation data showed that under the conditions of 10, 20 and 50 years recurrence interval, in outlet C1, the peak discharge decreased by 83.45%, 79.31% and 57.39%, respectively. The peak flow time was delayed by 82 minutes, 40 minutes and 30 minutes. In outlet C3, the peak discharge decreased by 65.96%, 34.04% and 22.34%, respectively, the peak flow time was delayed by 65 minutes, 50 minutes and 62 minutes. After rebuilding, the discharge of drainage outlet in the recurrence interval of 50 years was lower than that of 2 years before the reconstruction. The flood control and drainage capacity of the community had been improved. (3) By comparing with the three actual rainfall and runoff data, it was found that the simulation data can match the actual monitoring data well, which shows that the parameter calibration of the SWMM model is reasonable and the simulation conclusion has a high credibility.ConclusionRelative to the unimproved area, the production peak runoff discharge of the reconstructed area is greatly reduced, which fully illustrates that the implementation of LID design effectively reduces the discharge and achieves the comprehensive objectives of peak cutting, delay and decontamination.
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防浪林是种植于堤防迎水侧滩地上用于防浪护堤和抢险取材的专用林，既可以保持水土、调节气候、促进林业经济发展，又可以防浪消能、延长堤防寿命和减少堤防的维护费用，是堤防工程的重要组成部分[1-2]。目前我国各大江河堤岸的重要河段均种植了防浪林，且根据不同河段的实际情况，实施了不同的防浪林建设方案。物理模型实验是研究防浪林消浪机理的一个有效手段，对科学提出防浪林优化布局以及如何营造防浪林工程有重要理论指导意义和实用价值。目前已有很多学者进行了相关的物理实验研究。何飞等[3]在考虑植物根、茎、叶影响下设计水槽实验探究刚性植物的消浪特性，认为根、茎、叶均在不同程度上影响植物消浪特性。陈杰等[4]在研究刚性植物根、茎、叶对植物消波特性的影响中得出植物消波特性与植物淹没度有关，根、茎、叶的存在增加了植物拖曳力系数。陈杰等[5]还通过物理实验研究了规则波通过非淹没刚性植物波高的沿程变化，实验结果表明相比于矩形分布方式，三角形的分布方式消耗了更多的波能，消浪效果更明显。
以上相关的物理实验研究主要是针对植被本身的特性以及排列方式对消浪效果的影响，缺乏对林带宽度、植被密度、滩地波高等因素的考虑，以及不规则波条件下植被对消浪效果的影响。
本文以嫩江干流佰大街堤防为例，选取防浪林林带宽度、排列方式、密度、树型以及滩地波高作为影响因素，采用控制变量法，通过构建防浪林消浪物理模型研究其对消浪效果的影响，并提出合理的防浪林优化设计方案。
1. 研究区概况
嫩江干流佰大街堤防位于黑龙江省齐齐哈尔市泰来县境内，自汤池镇愚公堤经佰大街村至李地房子，堤防分为上、中、下3段，全长6.70 km。原佰大街堤上下段中间为高地相连，后因村民在高地附近修建民房，不断从高地取土，导致现有高地地面高程减少，最低处地面高程141.5 m，远低于此处河道50年一遇洪水位144 m，造成了防洪缺口。现状堤防属于扩建砂堤，筑堤土料比较松散，抗冲刷能力较弱，容易产生流土、管涌等现象。嫩江该河段高水位时，水面宽阔，堤前滩地现有防浪林1.0 km，多为5 ~ 8年生的杨树（Populus spp.）和少量柳树（Salix spp.）。预计规划新建防浪林10 km。该段堤防防洪标准目前仅为30 ~ 35年一遇。佰大街堤防如图1所示。
2. 物理模型设计
2.1 模型比尺确定
模型比尺的确定主要依据实验条件、波浪要素、造波机性能等因素，并综合考虑比尺效应带来的误差影响等。已有的物理模型实验研究中，王瑞雪[6]选择几何比尺1∶20，在长40 m× 宽0.5 m × 高0.8 m 的水槽中进行非刚性植物对波浪传播变形影响的实验研究；吉红香[7]选择几何比尺为1∶10，在长66 m × 宽1.0 m × 高1.6 m的水槽中研究滩地植物对波浪变形及消浪效果的影响。
本实验是在不规则波浪水槽中进行。为了消除比尺效应，更好的模拟嫩江干流防浪林的消浪效果，依据实际条件下防浪林的植被生长能力、波浪要素以及现有实验设备条件，结合实验方案的设计，对比造波机实际可造波周期，依照周期比例确定模型几何比尺，并根据重力相似准则确定时间比尺，最终确定本模型采用的比尺为1∶10。其中比尺确定公式[8]如（1）所示。
λ=lmlp,λt=λ−1/2,λf=λ1/2λu=λ−1/2,λF=λ−3,λQ=λ−5/2 (1) 式中：
λ 为模型长度比尺；lp 为原型长度；lm 为模型长度；λt 为时间比尺；λf 为频率比尺；λu 为速度比尺；λF 为力比尺；λQ 为流量比尺。2.2 实验方案与依据
关于植被消浪的物理模型实验设计方面，白玉川等[9]用裁减的桧柏（Sabina chinensis）枝模拟防浪林，研究了非破碎波条件下的防浪林消浪效果。胡嵋等[10]对于在堤岸上栽种植被消浪这一新的护岸工程，选取桧柏树枝作为防浪林的模型，择选出对消浪护岸具有主要影响的因素。王瑞雪[6]用PVC塑料圆管来模拟刚性植物树干进行波浪水槽物理模型实验。吴迪等[11]和曹海锦等[12]也分别利用聚乙烯仿真绿色植物模拟柔性植物进行柔性植物消浪及沿程阻流特性实验研究。通过不同的研究可以发现影响消浪效果的主要因素为防浪林林带宽度、排列方式、种植密度、林木高度等。
针对不同的实际条件，物理模型的设计方案有一定的差异，需根据实际情况和需要来设计实验方案。本实验根据嫩江干流的实际条件及水文资料，推算佰大街堤防典型断面的多年一遇水位高程及波要素极值，对比分析不同条件下波浪沿程衰减的变化。由于防浪林消浪效果的影响因素较多，因而本模型实验采用控制单因素变量法，得出各因素对消浪效果的影响。本实验中设计的主要对比方案有：不同的防浪林林带宽度、不同的防浪林排列方式、不同的防浪林密度、不同树型的防浪林、以及不同的来波波高等的消浪实验方案。分析不同实验方案条件下的消浪效果，提出该段的防浪林优化布局方案。
根据研究区实际防浪林植被的外形参数，包括树高、树干直径、树冠直径、树冠以下树干高度等，按照比尺计算模型树的外形参数，根据所需材料的尺寸对模型树进行修剪和黏合，植物树干采用圆形木棒模拟，植物树冠部分采用塑料仿真枝叶模拟，由此制作合适的模型树，如图2所示。
同时，为更好的定量分析防浪林消浪机理，定义
q 为防浪林植被消浪系数：q=(h−h′)/h (2) 式中：
h 为无防浪林的波高，h′ 为经过防浪林消波后的波高。2.3 实验断面和波要素的选取
佰大街断面50年一遇洪水条件下滩地平均水深为2.83 m，此时防浪林处于部分淹没状态。依据该断面多年一遇水位及波浪要素值的推算结果中50年一遇的波要素，得出该堤段波浪周期在2 ~ 4 s之间，平均波高在0.1 ~ 0.6 m之间。根据《海港水文规范》推算出相应的1/10大波（规则波）波高，Hs（不规则波）有效波高，分别进行了规则波和不规则波消浪效果的模拟实验，实验波要素分别为1/10波高1.16 m、有效波高0.91 m、平均波高0.57 m、平均周期3.01 m。此外，为进一步研究不同波要素条件下防浪林消浪效果的差异，选取了1.1倍和0.9倍50年一遇波高条件进行对比实验。
2.4 实验设备及布置
本实验是在河海大学海岸工程实验大厅70 m长的不规则波浪水槽中进行，水槽宽1.0 m，高1.8 m，有效实验段宽1 m。水槽一端安装了推板式不规则生波机，通过电机系统控制推波板运动行程和频率[13]。数字波高仪采用YWS200-XX型，波高采集系统采用水工试验数据采集处理系统（DJ800型），精度为0.01 cm。所有量测信号均通过计算机采集、记录和分析，能模拟最大波高0.3 m、波周期0.5 ~ 5 s的不规则波，具备研究不规则波作用下的各种动力响应机制及波浪与建筑物相互作用关键技术和理论问题的能力。水槽底部铺设灰色混凝板，在灰塑料板上打孔用以固定植物模型。水槽左侧为造波机，波高传感器两个，分别布设在防浪林模型前后，采集波高的变化。最右侧为消波层，能够有效地吸收尾波的波能，避免波浪的反射对实验造成干扰（实验布置和实验实景图分别如图3和图4所示）。
3. 防浪林消浪机理物理实验结果分析
3.1 不同防浪林林带宽度和防浪林排列方式的消浪结果
根据实验方案，进行了佰大街断面在不同排列方式（等边三角形、正方形及梅花形，如图5 ~ 7所示）条件下的消浪实验。由于模型比尺为1∶10，因此根据佰大街的种植现状，确定实验室条件下的防浪林植被密度为17株/m2，树干直径为0.7 cm，树干高度为16 cm，树冠直径为13 cm，树冠为高度8 cm。规则波和不规则波条件下的实验结果分别如图8和图9所示。
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图 8 不同排列方式规则波沿程消浪系数Figure 8. Regular wave dissipation coefficient along the path of different arrangements![]()
图 9 不同排列方式不规则波沿程消浪系数Figure 9. Irregular wave dissipation coefficient along the path of different arrangements对比不同的防浪林排列方式下防浪林的消浪效果，可见在规则波条件下，当林带宽度在40 m以上时，等边三角形和梅花形排列的防浪林要明显优于正方形排列；在不规则波条件下，当林带宽度在40 m以上时，等边三角形和正方形排列的防浪林要明显优于梅花形排列。因此，等边三角形排列方式相对较优。这与陈杰等[5]通过物理实验研究规则波通过非淹没刚性植物波高的沿程变化中得出三角形分布方式消浪效果最明显的结论一致。对比相同防浪林林带宽度下的规则波和不规则的消浪效果，可以发现规则波条件下防浪林的消浪系数较大，但两者差距较小。而实际条件下的波浪为不规则波，因而不规则波的消浪系数更为接近实际条件。
同时，还可以发现，不管是规则波还是不规则波条件下，随着林带宽度增加到30 m以后，防浪林的消浪系数对于林带宽度的敏感度降低，此时消浪效果提升空间很小。
3.2 不同密度的防浪林消浪效果
根据实验方案，进行了在不同密度的防浪林（实验室条件下8株/m2，17株/m2，27株/m2）条件下的消浪实验。其中实验室条件下树型为，树干直径0.7 cm，树干高度16 cm，树冠直径13 cm，树冠高度8 m。采用不规则波，实验结果如图10所示。
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图 10 不同密度不规则波沿程消浪系数Figure 10. Irregular wave dissipation coefficient along the path of different densities对比不同密度的防浪林的消浪效果，可以发现，当防浪林林带宽度为10 m时，不同密度的防浪林消浪效果差别不大，均为8%左右；当防浪林林带宽度大于10 m时，防浪林的消浪效果随着密度的增加而增加，密度27株/m2比密度8株/m2的消浪系数大5%到10%。但过高的密度会影响防浪林树木的正常生长，而且种植成本较高。可见，当林带宽度为40 m，排列方式为等边三角形时，0.17株/m2（原型条件）是较为经济合理的植被密度方案。此时，当防浪林林带宽度进一步增大50 m时，防浪林的消浪系数仅增加3.04%。
3.3 不同树型的防浪林消浪效果
根据实地测量，选取了4种树型作为树干和树冠条件的组合，如表1所示，采用相对较优的等边三角形排列方式，实验室条件下防浪林密度为17株/m2。规则波和不规则波条件下的模型实验结果分别如图11和图12所示。
表 1 树型尺寸Table 1. Tree size项目
Item树型1
Tree type 1树型2
Tree type 2树型3
Tree type 3树型4
Tree type 4树干高度
Trunk height/m0.26 0.26 0.26 0.16 树干半径
Trunk radius/m0.025 0.015 0.015 0.007 树冠高度
Crown height/m0.35 0.35 0.35 0.08 树冠直径
Crown radius/m0.25 0.25 0.17 0.13 ![]()
图 11 不同树型规则波沿程消浪系数Figure 11. Regular wave dissipation coefficient along the path of different tree types![]()
图 12 不同树型不规则波沿程消浪系数Figure 12. Irregularwave dissipation coefficient along the path of different tree types由以上结果可见，不同树型的消浪效果有着明显的差异。树型1（成年树）树干较粗，树冠较为茂密，茂密的根、茎、叶存在增加了植物拖曳力系数，因而消浪能力显著，规则波条件下，20 m宽的防浪林其消浪系数即达60%左右，50 m宽防浪林的消浪系数可达到80%以上。
树型2相对树型1的差别为树干半径较小，由消浪实验结果可见，树干的粗细对消浪效果的影响较小。树型3的消浪系数要小于树型2。而树型4（幼树）的消浪效果明显小于树型1、树型2和树型3。可见，不同防浪林树型对同一断面条件下的消浪效果有着重要的影响，对比其消浪系数可知，树冠的消浪作用要明显强于树干，因而在防浪林方案设计时，需考虑采用树冠消浪为主的方法。
3.4 不同来波波高影响下消浪效果
根据实验方案，进行了在不同来波波高（1.1倍50年一遇波高、50年一遇波高、0.9倍50年一遇波高）条件下的消浪实验。采用相对较优的等边三角形排列方式，实验室条件下，树干直径0.7 cm，树干高度16 cm，树冠直径13 cm，树冠高度8 cm。规则波和不规则波条件下的模型实验结果分别如图13和图14所示。
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图 13 不同波高规则波沿程消浪系数Figure 13. Regular wave dissipation coefficient along the path of different wave heights![]()
图 14 不同波高不规则波沿程消浪系数Figure 14. Irregular wave dissipation coefficient along the path of different wave heights由图13和图14可见，不同波高条件下的消浪效果有所差异，但差异较小，且不规则波的消浪系数变化更为稳定。波高越大，消浪效果越好。
4. 结 论
嫩江干流佰大街堤防段，在合理的防浪林树型条件下，等边三角形排列的防浪林要优于梅花形和正方形排列方式；密度的增加对防浪林消浪效果有着一定的提高，但过高的密度会影响防浪林树木的正常生长；不同树型对不同断面条件的消浪效果有着重要的影响，且树冠的消浪作用要明显强于树干。不同波高条件下的消浪效果有所差异，但差异较小，且不规则波的消浪系数变化更为稳定。
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图 1 西宁市海绵城市建设试点区域范围及项目位置图
Figure 1. Pilot area of sponge city construction in Xining City and the site
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图 5 改造前的路面铺装及路侧排水沟
Figure 5. Pavement and roadside drainage ditch before reconstruction
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图 17 改造前后2年一遇2 h降雨下C1和C3排水口流量变化
Figure 17. Flow variation of C1 and C3 drainage outlets under 2-hour rainfall in two years recurrence interval before and after reconstruction
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图 21 改造前后50年一遇2 h降雨下C1和C3排水口流量变化
Figure 21. Flow variation of C1 and C3 drainage outlets under 2-hour rainfall in fifty years recurrence interval before and after reconstruction
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图 18 改造前后5年一遇2 h降雨下C1和C3排水口流量变化
Figure 18. Flow variation of C1 and C3 drainage outlets under 2-hour rainfall in five years recurrence interval before and after reconstruction
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图 19 改造前后10年一遇2 h降雨下C1和C3排水口流量变化
Figure 19. Flow variation of C1 and C3 drainage outlets under 2-hour rainfall in ten years recurrence interval before and after reconstruction
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图 20 改造前后20年一遇2 h降雨下C1和C3排水口流量变化
Figure 20. Flow variation of C1 and C3 drainage outlets under 2-hour rainfall in twenty years recurrence interval before and after reconstruction
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图 22 5月9日降雨SWMM模型模拟C1排水口流量曲线
Figure 22. Simulated flow curve of C1 outlet by SWMM model on 9 May
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图 23 5月21日降雨SWMM模型模拟C1排水口流量曲线
Figure 23. Simulated flow curve of C1 outlet by SWMM model on 21 May
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图 24 6月7日降雨SWMM模型模拟C1排水口流量曲线
Figure 24. Simulated flow curve of C1 outlet by SWMM model on 7 June
表 1 下垫面情况及目标径流量计算
Table 1 Calculation of the target runoff catchment volume
下垫面类型
Type of underlying surface面积
Area/m2雨水径流系数
Runoff coefficient径流总量控制率
Runoff control rate/%对应降雨量
Rainfall /mm目标径流量
Target runoff catchment volume/m3绿地 Green land 无地下建筑绿地及有地下建筑绿地（覆土厚度 ≥ 0.5 m）
No underground building green land and green land above the underground building (thickness of soil ≥ 0.5 m)27 212.96 0.15 88.8 15.2 62.05 路面铺装 Pavement 砖 Brick 43 235.24 0.6 88.8 15.2 394.31 混凝土 Concrete 6 397.30 0.9 88.8 15.2 87.52 透水铺装 Permeable pavement 1 883.97 0.35 88.8 15.2 10.02 屋面 Roof top 硬屋面、未铺石子的平屋面
Hard, unpaved flat roofs26 359.19 0.9 88.8 15.2 360.59 水系 Water 1 451.64 1 88.8 15.2 22.06 合计 Total 106 540.31 936.55 
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表 2 子汇水分区目标径流量与设计消纳径流量对比
Table 2 Comparison of the target runoff and designed runoff volume
m3 汇水分区编号
Catchment area No.目标径流量
Target runoff volume设计消纳径流量
Designed volumeA 145.29 353.17 B 160.09 459.29 C 243.90 568.94 D 23.70 49.50 E 117.25 130.00 F 246.32 270.00 合计 Total 936.55 1 830.9
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表 3 水文水力模块参数
Table 3 Hydrological and hydraulic module parameters
曼宁粗糙率 Manning roughness 地表洼蓄量 Depression storage Horton 渗透模型参数 Horton percolation model parameter 不透水粗糙率
N-imperv透水粗糙率
N-perv不透水洼蓄量
Des-imperv/mm透水洼蓄量
Des-perv/mm无低洼地不
透水区比例
Zero-imperv/%最大渗透率
Max. infil/
(mm·h− 1)最小渗透率
Min. infil/
(mm·h− 1)衰减常数
Decay
constant/h− 1干燥时间
Drying
time/d0.013/0.025 0.24 1.27 3.18 25 40 6 4.14 7
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表 4 LID设施参数
Table 4 LID facility parameters
设施类型 Facility type 设施结构 Construction of the facility 设施参数 Facility parameter 取值 Value 生物滞留池 Bio-retention 表面层 Surface layer 存水高度 Deep of water/mm 200 表面坡度 Surface slope/% 0.4 土壤层 Soil layer 厚度 Thickness/mm 700 孔隙度 Porosity 0.2 排水层 Drainage layer 厚度 Thickness/mm 200 孔隙率 Porosity 0.35 屋顶绿化 Green roof 表面层 Surface layer 存水高度 Deep of water/mm 50 表面坡度 Surface slope/% 2 土壤层 Soil layer 厚度 Thickness/mm 150 孔隙度 Porosity 0.3 排水垫层 Drainage layer 厚度 Thickness/mm 0 孔隙比 Void ratio 0 干燥时间 Drying time/d 7
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表 5 不同重现期西宁地区降雨的特征
Table 5 Characteristics of rainfall in Xining in different recurrence intervals
重现期
Recurrence interval2 h 降雨量
Rainfall in two hours/mm平均雨强
Average rainfall intensity/(mm·min− 1)峰值雨强
Peak rainfall intensity/(mm·min− 1)2年一遇 2 years interval 16.18 0.14 1.69 5年一遇 5 years interval 21.11 0.18 2.21 10年一遇 10 years interval 24.83 0.21 2.59 20年一遇 20 years interval 28.56 0.24 2.98 50年一遇 50 years interval 33.48 0.28 3.5
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表 6 3场降雨的特征数据
Table 6 Characteristic data of three rainfall events
降雨时间
Rainfall time总降雨量
Total rainfall depth/mm最大降雨强度
Max. rainfall intensity/(mm·min− 1)降雨时段平均雨强
Average rainfall intensity/(mm·min− 1)降雨等级
Rainfall class5月9日08:00—10日07:59
9 May 08:00−10 May 07:597.5 0.1 0.1 小雨
Light rain5月21日08:00—22日07:59
21 May 08:00−22 May 07:5910.5 0.1 0.1 中雨
Moderate rain6月7日08:00—8日07:59
7 June 08:00−8 June 07:5912 0.5 0.16 中雨
Moderate rain
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表 7 C1和C3排放口的监测数据对比
Table 7 Comparison of monitoring data for C1 and C3 outlet
降雨时间
Rainfall time降雨量
Rainfall depth/mm排放口
Outlet汇水区面积/hm2
Catchment area/ha峰值流量
Peak flow rate/（m3·h− 1）外排总量
Discharge volume/m3单位面积外排量/（m3·hm− 2）
Unit area discharge/（m3·ha− 1）5月9日
9 May7.5 C1 5.69 106.515 279.471 49.1 C3 4.96 12.482 23.587 4.8 5月21日
21 May10.5 C1 5.69 190.247 437.967 77.0 C3 4.96 31.482 42.070 8.5 6月7日
7 June12 C1 5.69 338.928 440.366 77.4 C3 4.96 58.944 26.717 5.4
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